1、引言

鈦合金因其優(yōu)良的耐蝕性、極高的強(qiáng)度比，被譽(yù)為第三金屬。更難得的是，鈦合金在－253℃～500℃這樣寬的溫度范圍內(nèi)都可以保持高強(qiáng)度，但其缺點(diǎn)是表面硬度低、耐磨性能差。純鈦的硬度約為150HV～200HV，鈦合金的硬度通常不超過380HV，在很多情況下，這樣的硬度值不能滿足實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用的需求[1]。

在鈦合金表面鍍鎳可賦予零件表面一定的硬度和耐磨性，化學(xué)鍍Ni-P合金工藝在化學(xué)鍍技術(shù)中是研究和應(yīng)用最為廣泛的方向。Ni-P非晶態(tài)合金是非晶合金中最為普遍的一種，其經(jīng)過一定溫度加熱晶化后，晶粒細(xì)微，并往往伴隨著析出細(xì)小、彌散分布的金屬間化合物，在鍍層中引起彌散強(qiáng)化，使得鍍層顯微硬度大大提高，其耐蝕性甚至優(yōu)于硬鉻鍍層，因此可用作耐磨表面鍍層[2]。唐恩軍等[3]通過低壓吹細(xì)砂加氫氟酸活化的前處理方法，在鈦合金表面制備了結(jié)合力良好的化學(xué)鍍Ni-P層。Khoperia[4]研究發(fā)現(xiàn)，化學(xué)鍍鎳層經(jīng)過適當(dāng)?shù)臒崽幚砜梢愿淖僋i-P層組織結(jié)構(gòu)，Ni3P第二相顆粒析出產(chǎn)生彌散強(qiáng)化，使鍍層硬度提高到900HV，鍍層耐磨性能明顯提高。

本文以工程化應(yīng)用為目的，通過單因素試驗(yàn)，優(yōu)選出影響鈦合金化學(xué)鍍鎳膜層性能的工藝參數(shù)，并形成鈦合金化學(xué)鍍鎳工程化工藝流程，為不同使用要求下的鈦合金筒體－活塞等相關(guān)摩擦副的設(shè)計(jì)、處理工藝提供數(shù)據(jù)及試驗(yàn)支持，實(shí)現(xiàn)了在作動系統(tǒng)部件產(chǎn)品中的推廣和工程化應(yīng)用。

2、試驗(yàn)

2.1試驗(yàn)方案

鈦合金與氧有極高的親和力，是一種極易氧化的金屬，其暴露在大氣或水溶液中，會在表面形成一層致密的氧化物薄膜。這層氧化物薄膜由TiO、Ti₂O₃、Ti₃O₂、Ti₃O₅等組成，十分牢固，厚度約（5～70）×10^-10ｍ。經(jīng)鑄造、熱處理的零件表面氧化膜更厚，氧化膜因機(jī)械損傷遭到破壞時能很快自動愈合，故很難去除。當(dāng)采用氟化物浸蝕的方法將鈦合金表面的氧化膜去除后，因鈦合金極易氧化，其新鮮表面只要一接觸到空氣、水或水溶液就會立即形成氧化膜。要獲得結(jié)合力良好的鍍層，首先需要把鈦合金表面的氧化膜除凈，其次是在鍍層金屬被沉積前保持鈦合金的活性表面[5]。因此，鈦合金化學(xué)鍍鎳前處理方式直接影響鎳層與基體間的結(jié)合力情況。

本文采用不同前處理方案進(jìn)行單因素試驗(yàn)，優(yōu)選出獲得良好結(jié)合力鍍層的方案（如表1所示）。

鈦合金電鍍或化學(xué)鍍的另外一個難題是滲氫量的控制。鈦合金是一種極易滲氫的金屬，在電鍍過程中，除油、浸蝕、活化、施鍍均有氫以原子態(tài)吸附在鈦合金表面。首先，氫通過鈦合金晶格向內(nèi)擴(kuò)散，形成脆性晶間化合物，使材料的延伸率和沖擊韌性大大下降。若沒有采取有效的除氫措施或方法選用不當(dāng)，一旦含氫量超過150ppm，就會導(dǎo)致氫脆的發(fā)生。其次，吸附在鈦合金表面的氫原子會以氫氣的形式析出并吸附在零件表面，阻礙了金屬離子在該部位的正常放電。

如果氫氣泡在整個電鍍過程中滯留在一個部位不脫落，那么就會在該處形成孔洞。另外，對鈦合金零件施鍍一段時間后，隨著鈦合金內(nèi)含氫量不斷增加，鈦合金晶格內(nèi)有一部分氫原子仍然會以氫氣泡的形式析出，此時由于鍍層的結(jié)晶阻礙了氫氣泡的析出，在氫氣泡和內(nèi)應(yīng)力的雙重作用下，該處就會開裂、起皮、鍍層脫落[6]。

TC6化學(xué)鍍鎳后，依據(jù)AMS 2404和HB/Z 5071標(biāo)準(zhǔn)選取不同的溫度（288℃、343℃、399℃、488℃）進(jìn)行熱處理，然后對不同熱處理狀態(tài)下鈦合金的含氫量進(jìn)行測試，以保證鈦合金含氫量在安全范圍內(nèi)。

2.2試件加工

試樣為鈦合金TC6，其主要化學(xué)成分見表2。

TC6鈦合金化學(xué)鍍鎳試樣示意圖如圖1所示，其規(guī)格為Φ35×5ｍｍ，加工后進(jìn)行機(jī)械拋光，再采用乙醇和丙酮進(jìn)行超聲波清洗，試樣的表面粗糙度Ｒａ0.4μm。試件經(jīng)真空退火消除鈦合金零件中的殘余應(yīng)力，并可以進(jìn)行除氫處理。

2.3檢測及表征方法

（1）采用ＺＥＩＳＳ－40ＭＡＴ型掃描電鏡（SEM）觀察分析鍍鎳層截面的微觀形態(tài)特征。

（2）采用Ｗｉｌｓｏｎ－ＴＵＲＯＮ－2500硬度測試儀，按ASTM-E-384對鍍鎳層進(jìn)行硬度檢測，并記錄鍍層硬度實(shí)值。

（3）采用Ｘ－ｍａｘ20能譜儀，按GB/T 3620.1－2016標(biāo)準(zhǔn)對鍍鎳層進(jìn)行成分測試分析，測定強(qiáng)化層元素。

（4）采用ＥＬＴＲＡ－ＯＮＨ－2000型氧氮?dú)浞治鰞x，按照GB/T 4698.15－2011對不同熱處理狀態(tài)下鈦合金的含氫量進(jìn)行測試。

3、結(jié)果與討論

3.1前處理方法對鍍層結(jié)合力的影響

鈦合金極易氧化，其新鮮表面接觸空氣或水溶液會立刻生成氧化膜。要獲得結(jié)合力良好的鍍鎳層，首先需將鈦合金表面的氧化膜除凈，其次是在鍍鎳層金屬被沉積前保持鈦合

金的活性表面。因此，鈦合金化學(xué)鍍鎳前處理方式直接影響鎳層與基體間的結(jié)合力情況。本文采用不同的前處理方案進(jìn)行單因素試驗(yàn)，鍍層結(jié)合力情況如表3所示。

鍍層結(jié)合力檢查使用銼刀法并結(jié)合觀察鍍層形貌的方法。首先，按GB/T 5270－2005標(biāo)準(zhǔn)將試樣夾在臺鉗上，用粗扁銼銼其鋸斷面，方向從基體向鍍層，銼刀與鍍層表面大約成45°角。化學(xué)鍍鎳層不出現(xiàn)與基體分離現(xiàn)象，判斷為結(jié)合力合格。其次，采用ＺＥＩＳＳ－40ＭＡＴ觀察鍍層表面。

TC6鈦合金采用不同前處理方法進(jìn)行化學(xué)鍍鎳，得到的鍍層組織形貌如圖2所示。圖2Ａ為不吹砂直接進(jìn)行氫氟酸活化處理，得到的鍍層容易開裂脫落；圖2Ｂ為低壓吹細(xì)砂＋沖擊鍍鎳處理，得到的鍍層有許多細(xì)小裂紋，結(jié)合力不合格；圖2Ｃ為低壓吹細(xì)砂＋氫氟酸腐蝕＋氫化處理，得到的鍍層裂紋較少，經(jīng)銼刀法檢查，鍍層結(jié)合力合格，但氫化溶液使用壽命短，溶液不穩(wěn)定；圖2Ｄ為低壓吹細(xì)砂＋氫氟酸腐蝕，得到的鍍層均勻致密，幾乎沒有裂紋，經(jīng)銼刀法檢查，鍍層結(jié)合力合格且流程較簡單。

3.2溫度對鍍層硬度的影響

TC6鈦合金化學(xué)鍍鎳后按表4進(jìn)行熱處理，分別在空氣爐和真空爐里進(jìn)行。采用Ｗｉｌｓｏｎ－ＴＵＲＯＮ－2500硬度測試儀，按ASTM-E-384進(jìn)行鍍層硬度檢測，并記錄鍍層硬度實(shí)值。

TC6化學(xué)鍍鎳后依據(jù)ＡAMS 2404和HB/Z 5071標(biāo)準(zhǔn)選取不同的溫度（288℃、343℃、399℃、488℃）進(jìn)行熱處理，分別在空氣爐和真空爐里進(jìn)行。采用Ｗｉｌｓｏｎ－ＴＵＲＯＮ－2500硬度測試儀，按ＡＳＴＭ－Ｅ－384進(jìn)行鍍層硬度檢測，并記錄鍍層硬度實(shí)值。在空氣爐中進(jìn)行不同溫度的熱處理后，鈦合金試樣隨著溫度的升高，其表面發(fā)生氧化，顏色由淡黃色→藍(lán)色→紫色[7]。在真空爐中進(jìn)行同樣溫度的熱處理后，鈦合金試樣未發(fā)生氧化，表面仍為光亮的金屬本色，如圖3所示。

鈦合金化學(xué)鍍鎳試樣的鍍層厚度約為40μm～45μm，為明確鍍層厚度與對應(yīng)硬度的關(guān)系，沿基體向外每10μm范圍測試硬度，得到不同溫度下的鍍層硬度，結(jié)果見表5。可以看出，隨著真空爐溫度的升高，鍍層硬度表現(xiàn)為先升后降，288℃熱處理后試樣的硬度約757HV，343℃時硬度為847HV，399℃時硬度達(dá)到906HV，488℃硬度為662HV。這是因?yàn)殡S著溫度升高，鍍層中Ni-P合金組織粗化導(dǎo)致硬度有所下降[8]。綜上所述，鈦合金化學(xué)鍍鎳層采用真空爐熱處理，溫度為399℃時硬度最高。

3.3化學(xué)鍍鎳鍍層成分及物相檢測

鈦合金化學(xué)鍍鎳鍍層采用Ｘ－ｍａｘ20能譜儀，按GB/T 3620.1－2016標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行成分測試分析，結(jié)果如圖4所示。采用ＰＨＩＬＩＰＳ－ＤＷ2700型Ｘ射線衍射儀（ＸＲＤ）進(jìn)行物相測試分析，如圖5所示。

由圖5可知，鍍鎳層Ｎｉ質(zhì)量百分比約為93.3％，Ｐ質(zhì)量百分比約為6.7％。因此，化學(xué)鍍鎳處理的鍍層為Ni-P合金，這類非晶態(tài)合金經(jīng)一定溫度加熱晶化后，晶粒細(xì)微，并往往伴隨著析出細(xì)小、彌散分布的金屬間化合物（Ni3P），在鍍層中引起彌散強(qiáng)化，使鍍層顯微硬度提高[9]，可以達(dá)到900HV。

3.4不同熱處理狀態(tài)的含氫量檢測

氫是氫脆的直接因素，鈦合金中氫的固溶度為20ppm～200ppm。當(dāng)超過溶解度時，就會形成ＴｉＨｘ，隨著氫含量進(jìn)一步提高，氫化物的數(shù)量增加，體積增大。如果氫化物主要集中在鈦合金表面，則表面氫化物會發(fā)生脆性剝離，從而引起腐蝕加速。如果在應(yīng)力作用下擴(kuò)散到應(yīng)力集中的位置形成氫化物，由于內(nèi)部微裂紋的應(yīng)力作用擴(kuò)散貫通，從而形成氫致開裂。

在鈦合金化學(xué)鍍鎳工藝過程中，除油、氫氟酸活化、施鍍及退鍍環(huán)節(jié)均存在吸氫行為。因此，為防止發(fā)生氫脆，考查不同熱處理對鈦合金含氫量的影響至關(guān)重要。采用ＥＬＴＲＡ－ＯＮＨ－2000型氧氮?dú)浞治鰞x，按GB/T 4698.15－2011對不同熱處理狀態(tài)下鈦合金的含氫量進(jìn)行測試，結(jié)果見表6。

從表6可以看出，雖然采用了氫氟酸等酸性溶液進(jìn)行活化處理，且化學(xué)鍍鎳工序中都會有吸氫過程，但是鈦合金在本工藝的增氫量并不多，約在30～50ppm之間。鈦合金化學(xué)鍍鎳采用空氣爐熱處理，會引發(fā)吸氫，399℃時含氫量為264.76ｐｐｍ，超出了可以形成氫化物的溶解度范圍。因此，鈦合金化學(xué)鍍鎳需采用真空爐進(jìn)行熱處理。采用真空爐399℃熱處理時，含氫量由109.00ppm降低至104.28ppm，說明真空爐熱處理可釋放鈦合金在化學(xué)鍍鎳工藝過程中吸收的氫，因此含氫量有所降低，并且在安全范圍之內(nèi)。

3.5鈦合金化學(xué)鍍鎳工藝流程確定

綜上所述，確定鈦合金化學(xué)鍍鎳工藝流程，如圖6所示。

4、結(jié)論

為提升鈦合金表面硬度，增強(qiáng)其耐磨性能以滿足產(chǎn)品技術(shù)指標(biāo)要求，開展TC6鈦合金化學(xué)鍍鎳及耐磨性能研究，得到以下結(jié)論：

（1）鈦合金TC6化學(xué)鍍鎳處理后，鍍層厚度約為50μm，硬度梯度顯示，鍍層硬度在各個溫度區(qū)間內(nèi)分布均勻且隨著溫度升高而提升，真空爐399℃熱處理，硬度可達(dá)900HV。

（2）前處理采用低壓吹細(xì)砂＋氫氟酸腐蝕活化，得到的鍍層均勻致密，幾乎沒有裂紋，經(jīng)銼刀法檢查，鍍層結(jié)合力合格且流程較簡單。

（3）選取鍍層不同區(qū)域進(jìn)行能譜成分分析，發(fā)現(xiàn)鍍層中Ｎｉ質(zhì)量百分比約為93.3％，Ｐ質(zhì)量百分比約為6.7％，化學(xué)鍍鎳處理的鍍層為Ni3P合金。

（4）鈦合金化學(xué)鍍鎳需采用真空爐進(jìn)行熱處理，399℃熱處理含氫量104.28ppm，含氫量符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。

本文完成了鈦合金化學(xué)鍍鎳工藝研究，試樣性能指標(biāo)完全滿足現(xiàn)有TC6鈦合金筒體產(chǎn)品圖紙技術(shù)要求，為鈦合金筒體內(nèi)壁硬化增加了有效的解決方案。

參考文獻(xiàn)

[1]訾群．鈦合金研究新進(jìn)展及應(yīng)用現(xiàn)狀[Ｊ]．鈦工業(yè)進(jìn)展，2008，25（2）：23?27．

[2]范洪富，閆紅娟，張翼，等．熱處理對鈦基化學(xué)鍍Ｎｉ?Ｐ鍍層性能的影響[Ｊ]．材料熱處理學(xué)報，2008，29（4）：153?156．

[3]唐恩軍，趙云強(qiáng)，劉智，等．鈦合金化學(xué)鍍Ｎｉ?Ｐ合金工藝研究[Ｊ]．航空維修與工程，2016（10）：84?87．

[4]ＫＨＯＰＥＲＩＡＴＮ．ＩｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｕｂｓｔｒａｔｅａｃｔｉｖａｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄｅｌｅｃｔｒｏｌｅｓｓＮｉ?Ｐｃｏａｔｉｎｇｄｕｃｔｉｌｉｔｙａｎｄａｄｈｅｓｉｏｎ[Ｊ]．ＭｉｃｒｏｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，2003，69（2）：391?398．

[5]周澤翔，程海斌，薛理輝，等．改善化學(xué)鍍鎳層結(jié)合力的方法及其檢測手段[Ｊ]．材料導(dǎo)報，2006，20（2）：79?81．

[6]杜楠，陳慶龍，劉剛，等．一種提高鈦合金化學(xué)鍍鎳層結(jié)合力的方法[Ｊ]．材料保護(hù)，2011，44（11）：61?63．

[7]賈志強(qiáng)，曾衛(wèi)東，張堯武，等．氧化處理對ＴＣ21鈦合金氧化色及力學(xué)性能的影響[Ｊ]．稀有金屬材料與工程，2013，42（1）：49?53．

[8]寧錚，趙晴，陳慶龍，等．鈦合金化學(xué)鍍鎳層結(jié)合力影響因素探討[Ｊ]．材料保護(hù)，2010，43（2）：33?35．

[9]朱雪峰，余日成，黃艷華，等．熱處理對ＴＡ19鈦合金組織和力學(xué)性能的影響[Ｊ]．金屬熱處理，2015，40（2）：103?106．

相關(guān)鏈接